Единое окно доступа к образовательным ресурсам

Передача и распределение электроэнергии: Учебное пособие

Голосов: 21

Учебное пособие соответствует требованиям государственных образовательных стандартов высшего профессионального образования по направлению подготовки дипломированных специалистов 650900 - электроэнергетика (специальность 100400 - электроснабжение) и направлению подготовки бакалавров 551700. Содержание учебного пособия включает в себя основные сведения о параметрах, схемах, алгоритмах расчета установившихся режимов, регулировании напряжения и проектировании систем передачи и распределения электрической энергии.

Приведенный ниже текст получен путем автоматического извлечения из оригинального PDF-документа и предназначен для предварительного просмотра.
Изображения (картинки, формулы, графики) отсутствуют.
    где Uвн, Uнн – номинальные напряжения первичной и вторичной обмоток
трансформатора.
    Расчет действительного напряжения на вторичной обмотке
трансформатора выполняется в следующей последовательности.
    Определяется модуль падения напряжения в трансформаторе:

   ∆Uт = (( P R + Q X ) / U           ) 2 + (( P Х − Q R ) / U         )2 .   (4.18)
            нi   т   нi   т     ном          нi   т   нi   т     ном

    В выражении (4.18) используется номинальное напряжение сети Uном,
поскольку нагрузка задана на шинах вторичного напряжения
трансформатора, а напряжение известно на его первичной обмотке.
    Напряжение на вторичной обмотке трансформатора, приведенное к
первичному напряжению, составляет

                              Ui'=Ui–∆Uт .                                    (4.19)

    Действительная величина напряжения на вторичной обмотке
трансформатора определяется с учетом коэффициента трансформации kт
по выражению

                      Ui''=Ui'/kт=Ui'Uнн/Uвн.                                 (4.20)

    По величине      напряжения         Ui'' оценивают         необходимость    его
регулирования.
   4.6. Особенности расчета местных электрических сетей
    Местные распределительные сети включают в себя воздушные линии
напряжением до 35 кВ включительно. Такие сети выполняются, как
правило, разомкнутыми.
    Рассмотренные выше методы расчета районных распределительных
сетей напряжением 110...220 кВ в принципе справедливы и для расчета
местных электрических сетей. Однако в силу специфики местных сетей, а
именно меньших напряжений и меньших длин линий электропередачи,
чем у районных сетей, для расчета местных сетей принимают ряд
упрощающих допущений:
   • не учитывается емкостная проводимость и, следовательно, зарядная
      мощность линий. Схемы замещения линий электропередачи
      принимаются в соответствии с рис. 3.2,а,б;
   • в трансформаторах не учитываются потери холостого хода ∆Рх и ∆
      Qx. Таким образом, схемы замещения элементов местной
      электрической сети содержат только продольные активные и
      реактивные сопротивления;
   • для местных электрических сетей характерны достаточно малые
      отклонения напряжения от номинального значения, что
      определяется требованиями, предъявляемыми потребителями к

                                       51


    качеству напряжения. Поэтому при расчетах местных электрических
    сетей напряжения во всех ее узлах принимаются равными
    номинальному напряжению сети Uном;
  • потокораспределение в местной электрической сети рассчитывается
    без   учета    потерь   мощности     в    ее    элементах.   Это
    потокораспределение обусловлено только величинами нагрузок в
    узлах электрической сети, а мощности в начале и конце каждой
    линии сети принимаются равными между собой. Мощность,
    протекающая по любой линии местной сети, равна сумме нагрузок,
    расположенных в конце этой линии и далее в сторону,
    противоположную центру питания;
  • при расчете местной сети пренебрегают поперечной составляющей
    падения    напряжения    и   в    линиях     электропередачи   и
    трансформаторах.




        Рис. 4.5. Принципиальная схема местной электрической сети

    Рассмотрим принципиальную схему разветвленной местной
электрической сети, приведенной на рис. 4.5. Мощность, протекающая,
например, по линии между узлами 2 и 3 равна

                    S23=S3+S4+S5+S6+S7+S8.                          (4.21)

    Аналогично определяются потоки мощности и в других линиях
электрической сети.
    Продольная составляющая падения напряжения в линии между
узлами i и j определяется как

                    ∆Uij=(PijRij+QijXij)/Uном.                      (4.22)

    Эта продольная составляющая падения напряжения, приблизительно
равная алгебраической разности напряжений в начале и конце линии,
называется потерей напряжения.
    Потерю напряжения в линиях и трансформаторах местной
электрической сети выражают, как правило, в процентах от номинального
напряжения сети Uном:

                 ∆Uij%=100(PijRij+QijXij)/Uном2.                    (4.23)


                                  52


    Достаточно жесткие требования к качеству электроэнергии со
стороны потребителей в местных электрических сетях ограничивают
наибольшую потерю напряжения ∆Umax в этих сетях величиной
допустимой потери напряжения ∆Uд. В качестве такой величины в [4] и
[5] рекомендуется принимать ∆Uд=0,06Uном. Как показывает опыт
эксплуатации, при такой величине ∆Uд потребители в сети 0,4 кВ будут
работать с отклонениями напряжения, не выходящими за пределы
допустимых значений.
    Наибольшая потеря напряжения есть алгебраическая разность между
напряжением в центре питания (ЦП) местной сети и узлом сети с самым
низким напряжением.
    Для определения наибольшей потери напряжения в разветвленной
местной электрической сети рассчитываются суммарные потери
напряжения ∆UΣ от ЦП до каждого тупикового потребителя, из
полученных значений выбирается наибольшее значение, которое
сравнивается с допустимой потерей напряжения ∆Uд.
    Для схемы рис. 4.5 рассчитываются суммарные потери напряжения
от ЦП до точек 5, 8 и 10:

              ∆UΣ5=∆Uцп,1+∆U12+∆U23+∆U34+∆U45;

           ∆UΣ8=∆Uцп,1+∆U12+∆U23+∆U36+∆U67+∆U78;                 (4.24)

                  ∆UΣ10=∆Uцп,1+∆U19+∆U9,10.

    Из этих значений выбирается наибольшее ∆Umax и сравнивается с
допустимой потерей напряжения ∆Uд.
               4.7. Расчет режима замкнутой сети
     Простейшей замкнутой сетью является кольцевая сеть, содержащая
один контур, в одном узле которого расположен центр питания, а в других
узлах – нагрузки. Для расчета установившегося режима такая сеть условно
разрезается по центру питания, развертывается и представляется в виде
сети с двухсторонним питанием (рис. 4.6,а) от источников А и В.
     Исходными данными являются расчетные мощности нагрузок в узлах
1, 2, ... n, напряжение центра питания UA=UB, сопротивления линий сети
ZA1, Z12, ... ZnB. Требуется рассчитать потокораспределение в кольцевой
сети и напряжения в ее узлах 1, 2,...n.
     Кольцевая сеть рассчитывается в следующей последовательности:
   • определяется предварительное потокораспределение в сети без
       учета потерь мощности, при равенстве напряжений во всех узлах
       номинальному напряжению сети Uном;
   • на основании предварительного потокораспределения определяется
       узел потокораздела и кольцевая сеть в этом узле делится на две
       разомкнутые схемы;
                                53


  • для каждой из разомкнутых схем рассчитывается точное
    потокораспределение и напряжения в узлах по методике,
    изложенной в п. 4.4.




                                                                   а)




Рис. 4.6. Расчетная схема замещения кольцевой сети (а) потокораспределение в
      кольцевой сети (б) и ее преобразование в две разомкнутые схемы (в)

     Для определения предварительного потокораспределения зададимся
произвольно направлениями мощностей (токов) в линиях сети (рис. 4.6,а).
На основании второго закона Кирхгофа для замкнутого контура кольцевой
сети запишем уравнение:

                    IA1ZA1+I12Z12+… +InBZnB=0                           (4.25)

    Значения тока и мощности связаны соотношениями

                           S= 3 UномI*;

                          I*=S/ 3 Uном;

                          I=S*/ 3 Uном,

где I*, S* – сопряженные комплексы тока и мощности.
     Перейдем в уравнении (4.25) от значений токов к значениям
мощностей:

             (S*A1ZA1+S*12Z12+...+S*nBZnB)/ 3 Uном=0.                   (4.26)

    После переноса сопряжения на комплексное сопротивление Z и
умножения правой и левой частей (4.31) на 3 Uном получим

                  SA1Z*A1+S12Z*12+...+SnBZ*nB=0.                        (4.27)


                                  54


    На основании первого закона Кирхгофа для каждого из n
нагрузочных узлов можно записать:

                             SA1–S1=S12;

                             S12–S2=S23;

                           S(n-1)n–Sn=SnB                             (4.28)

    Уравнения (4.27) и (4.28) представляют собой систему (n+1)
уравнений с (n+1) неизвестными SА1, S12, ... S(n-1)n, SnB. Решив эту систему
относительно мощности SA1 головного участка сети, получим
                                                    n
       SA1=(S1Z*1B+S2Z*2B+.....+SnZ*nB)/Z*AB= ∑ S i Z iB / Z * .
                                                      *
                                                             AB       (4.29)
                                                   i =1


    Аналогичное выражение можно получить для мощности SnB второго
головного участка сети
                                n
                        –SnB= ∑ S i Z iА / Z * .
                                      *
                                             AB                       (4.30)
                               i =1

     В выражениях (4.29) и (4.30) индексы у сопротивлений Z обозначают,
что это есть суммарные сопротивления между узлами, соответствующими
этим индексам. Знак минус в выражении (4.30) обозначает, что мощность
течет от узла B к узлу n, т.е. –SnB=SBn.
     Как следует из выражений (4.29) и (4.30), поток мощности на
головном участке замкнутой сети равен сумме произведений нагрузки
каждого узла на сопряженное сопротивление сети от этого узла до
противоположного источника питания, поделенной на сопряженное
суммарное сопротивление всей сети.
     После определения мощностей головных участков потоки мощности
на остальных участках электрической сети однозначно определятся по
уравнениям первого закона Кирхгофа (4.28).
     В результате расчетов, выполненных по выражениям (4.27)...(4.30),
получится, что к некоторому узлу i мощности поступают с двух сторон
(рис. 4.6,б). Такой узел называется узлом потокораздела и обозначается на
схемах значком ▼.
    После    определения     узла     потокораздела   кольцевая    сеть
преобразовывается к виду, приведенному на рис. 4.6,в. Исходная
кольцевая сеть условно разрезается в узле потокораздела на две
разомкнутые схемы. Нагрузки узлов i' и i'' левой и правой частей схемы
равны мощностям, поступающим к узлу потокораздела. Нагрузки
остальных узлов те же самые, что и в исходной схеме.


                                      55


    Таким образом, кольцевая сеть преобразована в две разомкнутые
схемы с заданными нагрузками и напряжениями источников питания.
Дальнейший расчет режима таких схем рассмотрен в п. 4.4.
    Выполним анализ потокораспределения в замкнутой сети. Раскрывая
полные мощности и сопротивления в выражении (4.29), получим
           n                   n
     SА1= ∑ S i Z iB / Z * = ∑ (Рi+jQi)(RiВ–jXiВ)/(RАВ–jXАВ)=
                  *
                         AB
          i =1                i =1

           n
        = ∑ (Рi+jQi)RiВ(1–jXiВ/RiВ)/(RАВ(1–jXАВ/RАВ)).          (4.31)
          i =1

    Если в замкнутой сети имеет место постоянное соотношение
реактивных и активных сопротивлений Х/R=const, то расчет
потокораспределения можно выполнять с учетом только активных
сопротивлений, поскольку в этом случае (1–jXiА/RiА)=(1–jXАВ/RАВ).
    Замкнутая сеть, в которой для всех ее участков выполняется
соотношение Х/R=const, называется однородной. Такой сетью, в
частности, будет кольцевая сеть, выполненная воздушными линиями
одинакового сечения или кабельными линиями одинакового сечения. В
том и другом случае сеть должна быть одного напряжения.
    Таким образом, в однородной замкнутой сети потокораспределение
следует рассчитывать по активным сопротивлениям участков сети
                          n                 n
        SА1=PА1+jQА1= ∑ SiRiВ/RАВ= ∑ (Pi+jQi)RiВ/RАВ=
                         i =1             i =1

                   n                  n
                 = ∑ PiRiВ/RАВ+j ∑ QiRiВ/RАВ.                   (4.32)
                  i =1               i =1

     Как следует из (4.32), в однородной замкнутой сети
потокораспределение можно рассчитывать отдельно для активных и
реактивных мощностей. В этом случае рассчитываются две независимые
замкнутые схемы. Первая имеет только активные нагрузки, вторая –
реактивные. В первой схеме определяется потокораспределение активных
мощностей, во второй – реактивных мощностей. Такой прием,
называемый расщеплением сети, уменьшает трудоемкость расчетов, так
как эти расчеты ведутся для действительных, а не комплексных величин.
     В однородной замкнутой сети, выполненной, например, воздушными
линиями одинакового сечения, вместо активных сопротивлений можно
использовать длины линий L. Это видно из выражения (4.32) после
подстановки в него погонного активного сопротивления rо



                                     56


                           n                   n
       SА1=PА1+jQА1= ∑ PirоLiВ/rоLАВ+j ∑ QirоLiВ/rоLАВ=
                         i =1                 i =1

                    n                  n
                 = ∑ PiLiВ/LАВ+j ∑ QiLiВ/LАВ.                 (4.33)
                   i =1               i =1

    Если замкнутая сеть выполнена воздушными линиями с проводами
различных сечений или воздушными и кабельными линиями, то для
различных ее участков соотношение Х/R≠const и такая сеть будет
неоднородной.
    Если замкнутая сеть выполнена линиями различного номинального
напряжения, т.е. некоторыми участками этой сети являются
трансформаторы, то такая сеть будет иметь сильную степень
неоднородности, поскольку отношение Х/R для трансформаторов
значительно больше отношения Х/R для воздушных или кабельных линий.
    В неоднородной сети по замкнутому контуру циркулирует
уравнительная мощность, равная разности мощностей, определяемых
выражениями (4.31) и (4.32)
                     n                  n
               Sур= ∑ S i Z iВ / Z * – ∑ S i RiB / R AB .
                            *
                                   AB                         (4.34)
                    i =1               i =1

    Эта уравнительная мощность, обусловленная неоднородностью сети
и протекающая по всем ее элементам, вызывает дополнительные потери
активной мощности в сети. Естественно, чем больше степень
неоднородности замкнутой сети, тем больше величина уравнительной
мощности и тем больше величина дополнительных потерь мощности.
    Для уменьшения потерь мощности в неоднородной замкнутой сети
потокораспределение      в    ней     стремятся    приблизить      к
потокораспределению, отвечающему однородной замкнутой сети. Для
этого применяют специальные меры принудительного изменения
потокораспределения в неоднородной сети.
    Сеть с двухсторонним питанием, представленная на рис. 4.6, может
иметь в общем случае отличающиеся напряжения источников питания UА
≠UВ. В этом случае даже при X/R=const по сети потечет уравнительный
ток

                           Iур=(UА–UВ)/ 3 ZАВ,                (4.35)

или уравнительная мощность

               Sур= 3 IурUном=Uном(UА–UВ)/ZАВ.                (4.36)

    Расчет такой сети выполняется с использованием метода наложения.
Сначала определяется потокораспределение в схеме при равенстве

                                     57


напряжений источников UА=UВ. Такой расчет рассмотрен выше.
Действительные потоки мощности в линиях сети определятся
суммированием мощностей, полученных при условии UА=UВ, с
уравнительной мощностью Sур.
                    Контрольные вопросы к главе 4
      1. Что такое установившийся режим электрической сети?
      2. Каковы цели и задачи расчета установившегося режима?
      3. Каковы исходные данные для расчета установившегося режима?
      4. Пояснить, как определяется расчетная нагрузка узла?
      5. Привести схему замещения разомкнутой электрической сети.
      6. Какова последовательность расчета разомкнутой сети при напряжении,
заданном в конце сети?
      7. Запишите выражения для потерь мощности в линии.
      8. Запишите выражение для падения напряжения в линии и назовите
составляющие падения напряжения.
      9. Постройте векторную диаграмму напряжений участка электрической
сети.
      10. Какова последовательность расчета разомкнутой сети при напряжении,
заданном в начале сети?
      11. Какие упрощающие допущения используются при расчете местной
электрической сети?
      12. Пояснить термин «потеря напряжения».
      13. Как определяется наибольшая потеря напряжения в местной сети?
      14. Какова последовательность расчета замкнутой электрической сети?
      15. Запишите выражение для расчета мощности головного участка
кольцевой сети.
      16. Что такое узел потокораздела в замкнутой сети?
      17. Что такое однородная замкнутая сеть? Приведите пример.
      18.     При     каком     упрощающем       допущении     рассчитывается
потокораспределение в однородной замкнутой сети?
      19. Что такое замкнутая сеть с сильной степенью неоднородности?
      20. На какую величину отличаются потокораспределения в однородной и
неоднородной замкнутых сетях?

      5. Расчет установившихся режимов сложных
                   электрических сетей
                        5.1. Общие положения
     Сложная электрическая сеть характеризуется не только большим
количеством узлов и ветвей. Главной особенностью сложной сети
является наличие замкнутых контуров с общими ветвями. Такие сети
называются еще сложнозамкнутыми. В отличие от разомкнутых схем
(рис. 3.4,а,б), в которых питание к каждому узлу подается с одной
стороны, и от простых замкнутых схем (рис. 3.4,в), в которых питание к
каждому узлу подается с двух сторон, в сложнозамкнутой сети (рис. 3.4,д)


                                   58


есть узлы, питание к которым может подаваться не менее чем с трех
сторон.
    Потокораспределение в ветвях сложной сети зависит не только от
нагрузок, но и от параметров ветвей сети. Как было показано в п. 4.7, в
неоднородных     контурах    (X/R≠const)   дополнительно    протекают
уравнительные мощности.
    Дополнительные трудности в расчеты установившихся режимов
вносит нелинейный характер нагрузок. Эта нелинейность проявляется,
например, при задании нагрузки постоянной мощностью (см. п. 2.4). В
случае задания нагрузки статическими характеристиками трудности в
расчетах еще более возрастают.
    Достаточно точные расчеты установившихся режимов сложных
электрических сетей стали возможными после широкого применения
ЭВМ в инженерной практике. Вместе с тем применение ЭВМ потребовало
разработки общих методов формирования и решения уравнений
установившегося режима, независящих от сложности и конфигурации
электрической сети. Для разработки таких общих методов используются
элементы матричной алгебры и теории графов.
    Для расчета установившихся режимов электрических сетей могут
применяться различные методы, известные из курса теоретической
электротехники. Наибольшее распространение для расчета электрических
сетей получил метод, основанный на использовании уравнений узловых
напряжений.
        5.2. Линейные уравнения узловых напряжений
      Общие закономерности формирования уравнений узловых
напряжений рассмотрим сначала на примере электрической цепи
постоянного тока, приведенной на рис. 5.1 и состоящей из четырех узлов и
шести ветвей. Узлы 1 и 4 – генерирующие, узлы 2 и 3 – нагрузочные.
Источники и нагрузки представлены неизменными задающими токами -J1,
-J2, J3, J4. Токи в нагрузочных и генерирующих узлах имеют разные знаки.
Токи в ветвях Iij и взаимные проводимости ветвей Yij обозначены в
соответствии с номерами узлов, которые эти ветви связывают.
Направления токов в ветвях предварительно выбраны произвольно.




                                59


                  Рис. 5.1. Схема сложнозамкнутой сети

    Из теоретической электротехники известно, что для схемы,
содержащей N узлов, количество независимых уравнений, составленных
по первому закону Кирхгофа, составляет N–1. Следовательно, для одного
любого узла схемы не требуется запись уравнения по первому закону
Кирхгофа. Такой узел называется балансирующим по току (мощности). В
качестве балансирующего узла может быть принят любой узел. В
рассматриваемой схеме в качестве балансирующего узла примем узел 1.
    В соответствии с первым законом Кирхгофа для узлов 2, 3 и 4
запишем уравнения

                        I12–I23–I24=-J2;

                        I13+I23-I34=J3;                         (5.1)

                        I14+I24+I34=J4.
     В соответствии с законом Ома ток в ветви между двумя любыми
узлами i и j равен

                         Iij=(Ui–Uj)Yij,                        (5.2)

где Yij – взаимная проводимость ветви между узлами i и j.
     После подстановки (5.2) в (5.1) и алгебраических преобразований
получим уравнения узловых напряжений для 4-узловой сети постоянного
тока

           Y12U1+(–Y21–Y23–Y24)U2+Y32U3+Y42U4=–J2;

           Y13U1+Y23U2+(–Y31–Y32–Y34)U3+Y43U4=J3;               (5.3)


                                 60



    
Яндекс цитирования Яндекс.Метрика